陜西安燁順電子科技有限公司
主營:西安振動時效設備,西安振動時效,振動時效消除應力,振動時效裝置
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西安時效振動儀廠家

更新時間:2021-08-21 信息編號:354207100
  • 價格21800
  • 關鍵詞西安振動消除應力設備,去應力元件,云南振動消除應力設備,振動消除應力系統
  • 聯系人劉經理 個人身份已認證 個人身份未認證 營業執照已認證 營業執照未認證
  • 聯系方式򈉻򈉿򈉽򈊂򈊃򈊀򈊂򈊁򈊁򈉽򈉻(陜西咸陽)
西安時效振動儀廠家
西安振動消除應力設備 去應力元件 云南振動消除應力設備 振動消除應力系統				振動消除應力設備

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產品名振動消除應力設備 面向地區全國  

西安時效振動儀廠家

我們經過十幾年的實踐經驗和理論研究,在工件的支承和激振器的裝夾方面總結出一下幾個基本原則。
當工件長:寬>3,長:厚>5時,則認為工件屬于梁型件類,橡膠墊應在距端部2/9長度處,激振器卡在中間或一端,傳感器洗緊在另一端,如圖4-4。



.當工件的長≈寬,長:厚>5時,則認為工件屬于板型件類。可在距端部1∕3長度處放上四個橡膠墊,激振器卡在中間或一端,傳感器吸緊在另一端,如圖4-5。

.當工件的長≈寬≈高時,則認為工件屬方型件類。橡膠墊可采用三點支承方式,激振器放在單支點側的端部,或工件頂面的中間,傳感器放在另一端部,如圖4-6。

.當工件為圓環時,橡膠墊在圓環底部采用四個或三個對稱支承,激振器夾在兩個橡膠中間,傳感器放在另兩個橡膠墊中間,如圖。
.當工件為軸類件時,按梁型件類支撐,若軸的剛性交差,可采用懸掛方式處理。
.當工件較小,屬小件類,可采用振動臺的方式進行集中處理,但振動臺的設計計算比較復雜,采用這種工藝應請有經驗的振動時效設計,方能取得較好的時效效果。
.當工件較大,當剛性太強時,可采用定速定時工藝處理。

振動時效對工件殘余應力的影響
零件內部的殘余應力是使其尺寸精度不穩定的主要因素。影響尺寸穩定性的不僅是殘余應力數值的大小,應力分布的均勻性也有著重大的影響。振動時效常被認為是消除工件殘余應力的一種有效方法,但一系列試驗研究證明,振動時效對均化殘余應力也有更明顯的作用。
通過實踐和試驗證明,振動時效對減少和均化殘余應力皆有著良好作用。這是由于振動過程中,工件受周期性附加動應力的作用,在應力集中處首先發生局部的塑性變形,繼而又在整體上發生較大的塑性變形。峰值應力處產生的塑性變形較大,而其它部位則相對較小。正是由于這種塑性變形導致了工件中殘余應力的降低和均化。

國內外研究學者在這方面已做出了大量的試驗,并得出了對非合金結構鋼、碳素鋼、合金鋼、鑄鐵及有色金屬材料力學性能影響的大量數據,在這里就不再舉例一一說明。但總的試驗結論是:
.經熱時效后材料的屈服強度與抗拉強度均下降,而振動時效后材料的屈服強度和抗拉強度基本上不改變或有升高。
.由于振動時效后材料的殘余應力得以消除或均化,材料的斷裂韌性提高(約10%),防止脆斷的能力提高。
.振動處理可以提高金屬材料的疲勞極限已被實驗驗證。但是提高的比例大小,是與試件的初始狀態有關的,如果初始殘余應力大,則因振動處理后殘余應力消除的比例大而提高疲勞極限的比例也大。

常用的幾種殘余應力測試法
.切割法、套環法:
這兩種方法的基本原理是一樣的,就是在被測點附近,先貼上應變片,然后再用手鋸或銑床,在這一點附近切割出方格線,使之與鄰近部分分開以釋放殘余應力,并用應變片測出應變量,再計算出該點處的殘余應力值大小。
.盲孔法:
切割法和套環法具有較大的破壞性,因此目前應用較為廣泛的殘余應力測試方法是鉆盲孔法。鉆孔法測量殘余應力就是在被測點上鉆一小孔,使被測點的應力得到部分或全部釋放,并由事先貼在小孔周圍的應變計測得釋放的應變量,再根據彈性力學原理計算出殘余應力。鉆孔的直徑和深度都不大,不會影響被測構件的正常使用。并且這種方法具有較好的精度,因此它已成為應用比較廣泛的殘余應力測試方法之一。
X射線法:
X射線法測應力的基本原理是,利用X射線穿透晶粒時產生的衍射現象。在彈性應變作用下,引起晶格間距變化,使衍射條紋產生位移,根據位移的變化即可計算出應力來。
X射線法測應力的特點如下:
它是一種無損測試方法。
它測量的僅僅是彈性應變而不包括塑應變(因為工件塑性變形時其晶面間距并不改變,不會引起衍射線的位移)。
被測面直徑可以小到1~2mm。因此可以用于研究一點應力和梯度變化較大的應力分布。
由于穿透能力的限制,一般只能測深度在10um左右的應力,所以只是表面應力。
對于能給出清晰衍射峰的材料,例如退火后細晶粒材料,本方法可達10Mpa的精度,但對于淬火硬化或冷加工材料,其測量誤差將增大許多倍。
磁測法:
磁測法測量殘余應力是近年來發展起來的一種新方法,它具有較大的發展前途,設備簡單、使用方便,它不僅可以測殘余應力也可以測載荷作用下的應力。在磁場面的作用下,應力產生磁各異性,磁導率作為張量相似,通過傳感器和一定電路,將磁導率的變化轉為電信號,輸出電流(或電壓)反映應力值的變化。該方法測量誤差與工件表面情況有關。

某廠成批生產的B1010A刨床的床身,材質為HT200,重量問6500kg,輪廊尺寸為6900×980×580mm,為典型的梁型件,我們首先用四個橡膠墊在床身下面距端部2/9L即1530mm處將床身支撐起來。該床身兩頭為油箱,中央夾激振器不方便,所以我們把激振器用弓形卡具卡緊在床身端頭油箱處。加速度計用磁鐵吸緊在床身的另一端頭。如圖7-1
用VSRDS-08型振動時效裝置對床身進行掃頻處理,測得其一階固有頻率為2334r/min,即38.9Hz,共振加速度值為48.9m/s2。這時K2型激振器的偏心率調在26%(本激振器偏心裝置在0~范圍內無極可調)。
我們按峰值48.9m/s2 的1/2確定振動頻率為2303r/min振動處理約10分鐘,加速度值基本保持不變了,再處理3分鐘,即共13分鐘。然后再對床身進行掃頻處理,發現共振頻率已發生前移,峰值已升高,符合JB/T5926—2005驗收標準中第4.12條第c、d兩項驗收指標,達到消除和均化殘余應力的目的。

某廠生產的J31—400壓力機的橫梁,為焊接結構件,重量為137000kg,輪廓尺寸為2090×2030×1520,為較為典型的方型件。我們在其底面采用三點支撐方式,橡膠墊距相鄰的兩端面的距離約為該邊長度的1/3 。激振器用螺栓擰緊在橫梁頂面的中間部位,加速度計吸緊在靠近一側的中間位置上。如圖7-2用VSRDS-08型振動時效裝置對其進行掃頻處理,測得其固有共振頻率為4572r/min即76.2Hz,共振峰高度為32.6m/s2,鑒于該工件剛性較大,我們選擇其共振峰值32.6 m/s2的2/3來確定振動頻率為4551r/min,振動處理18分鐘,VSRDS-08型微機內部的系統就判定為達到效果而自動關機,從隨后第二次掃頻的數據和曲線圖上看,與次掃頻的比較,已出現共振頻率左移、峰值升高、帶變窄三種現象,符合JB/T5926-2005標準中的第4.12條的c、d、e三項驗收指標。

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